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型高风压潜孔冲击器和钻头的研制与应用(2)

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r．5 iL540．541．1断钻头头部尾部131．1；140．8122．4136．845；45．3；．．；5席；8．0·；8．443．91。3S44．4直属矿山．(Q1080；··二，由表4可知，断钻头on值小于4，冲击韧性明显偏低。3．低倍组织检验。由图6可见，断钻头主排气孔底部的加工光洁度极差，刀痕很深，清晰可见，裂纹沿刀痕扩展。4．显微组织和断口形貌分析。进口钻头头部和尾部的金相组织均为回火索氏体(图7)。断钻头的尾部也是回火索氏体(图8)，显然断钻头头部的金相组织为一种不完全的碎火组织(图9)，这是因为加热温度偏低或保温时间较短所致。原始珠光体虽已转变为奥氏体，而铁素体则尚来完全溶解，有少量残留在晶界上，淬火时，钢的淬透性差，冷却速度较忾就形成了这种不完全的淬火组织。将两种钻头的冲击韧性试样的断口形貌进行扫描电镜观察，发现进口钻头为韧性断口(图土0)。而断钻头的断口形貌呈脆断特征(图1)．)，断口形貌为沿晶断裂和二次裂纹，沿晶断裂还有回火脆的征兆。根据以上解刦分析的结果，钻头断裂的主要原因：一是主排气孔加工光洁度差，深的刀痕成为诱发钻头裂纹的根源，在交变应力的作用下，裂纹沿刀痕逐步扩展；二是钻头体材质中含磷量偏高，磷易造成钢中偏析，且易增大钢的脆性。含磷量偏高，热处理稍有不当就可能导致回火脆；三是热处理工艺控制不严。!国外钻头，金属矿山(g)1989

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